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一體化污水處理設備在建筑排水中的應用現狀

通常情況下，建筑排水的根本需求是將日常生活產生的廢水排出，這就要求排水系統管線布置具有較高的科學性，盡量采取剪短順直形式，在降低排水成本的同時，預防管道堵塞事件的發展。與此同時，還應維持管道氣壓的穩定性，防止毒害氣體進入室內。一體化污水處理設備具有性價比高、安全性較高的優勢，將其應用于建筑排水過程中，具有十分重要的現實意義。一、一體化污水處理設備的優點和缺點建筑排水系統主要分為生活污水、工業廢水以及屋面排雨系統三個部分，生活污水主要包括生活廢水和糞便污水，工業廢水主要包括生產使用的廢水和污水。一體化污水處理設備對污水的處理能力通常在500m3/d以上，主要包括污水預處理、生物處理、沉淀、消毒等流程，在污水水量較小的建筑排水系統中較為適用。一體化污水處理設備是一種能夠深埋于地下的廢水和污水處理裝置，將其應用于建筑排水過程中，有助于確保出水水質符合國家相關標準的要求。一體化污水處理設備建立在國際先進COD、NH3-N工藝的基礎上，能夠深埋于地下，無需建立專門的污水處理廠房，有助于降低污水處理的整體成本。與此同時，一體化污水處理設備的體積較小，具有良好的耐沖擊能力，出水水質較為穩定，能夠實現對有機物的有效去除。除此之外，一體化污水處理設備不會產生較大的產泥量，且不需要設置專門的人員進行管理。盡管如此，一體化污水處理設備仍具有一定的缺陷，如一次性資金投入較大，需要漫長的資金回籠周期，這也對其廣泛應用形成了一定的***。與大型污水處理工程相比，一體化污水處理設備通常安裝在各大建筑中，距離社會民眾的生活區較近，需要充分考慮噪音和異味的問題。二、一體化污水處理設備在建筑排水中的應用現狀（一）無動力一體化污水處理設備無動力一體化污水處理設備借助于對生物處理方法的充分利用，在重力的作用下，依據相關流程對污水進行處理，依據應用區域的地形特點，借助于進水位和出水位之間的高差，使污水依次流經各個環節，例如，在地勢平坦的地區，通常采用半地埋的形式。但該方法單純依賴于重力作用，對污水的處理效果存在較大的進步空間。有學者對無動力一體化污水處理設備在建筑排水中的應用效果進行了調研，結果顯示，COD的平均去除率相對較高，但對TN和TP的去除效果不甚理想，且不具備較高的耐沖擊負荷，對其推廣使用形成了***。（二）動力式一體化污水處理設備動力式一體化污水處理設備主要包括接觸氧化法、A/O工藝和A2/O工藝三種類型。其中，接觸氧化法的水質較為穩定，且具有較大的耐沖擊負荷。在將A/O工藝運用于建筑排水過程中，通常將缺氧時間設置為兩個小時，好氧時間設定在六小時以上。有學者將自行研制的厭氧-好癢一體化污水處理設備應用于建筑排水過程中，將好氧時間定為6.2h，結果顯示，出水水質達到了橫鎮污水處理的一級標準。A2/O工藝不僅能夠實現對建筑污水中BOD和COD的有效去除，還能夠實現對氮和磷的有效脫除。一般情況下，在采用A2/O工藝處理建筑污水的過程中，分別將厭氧池、缺氧池和好氧池的水力停留時間分別設置為2h、2h和6h，且予以好氧池供氧能力充分的關注度，以此來強化脫氮除磷的效果。

鍋爐氣箱脈沖袋式除塵器安裝細節

　　鍋爐氣箱脈沖袋式除塵器是鍋爐煙氣除塵中不可缺少的設備之一，能夠保持除塵效率，不僅僅是除塵器的質量，安裝也是重要的，因此在安裝時，我們應該注意一下幾點檢查：　　1、除塵器安裝在室外的時候，除塵器安裝上防雨罩或防雨棚，這樣能夠延長除塵器的使用壽命。　　2、放置時，要放置到平整牢固的基礎上，氣箱脈沖袋式除塵器要接觸到地面。　　3、電磁脈沖閥輸入端插入儲氣筒金屬管，其輸出端插入除塵器噴吹管，閥兩端帶有橡膠密封圈和固定螺帽，電磁脈沖閥就能可靠固定與密封。　　4、分水過濾減壓閥安裝時，必須使分水過濾減壓閥所示箭頭方向與壓縮空氣流動方向一致，減壓閥的出口壓力應調整為0.4～0.6MPa。　　6、要注意袋室結露情況是否存在，排灰系統是否暢通。防止堵塞和腐蝕發生，積灰嚴重時會影響氣箱脈沖袋式除塵器主機的生產。　　7、旋動脈沖旋鈕，脈沖噴吹控制儀發出指令按順序開啟電磁脈沖閥，觀察清灰動作是否正確。　　洛陽毅騰環保工程有限公司是一加多年來專業從事河南工業廢水處理設備、石灰石膏法脫硫系統、河南脫硫除塵設備等設備的銷售、安裝、維護的優秀企業，是一家綜合性高科技企業。技術精湛，工藝高超，設備精良，服務周到，歡迎您選購!文章內容來源于氣箱脈沖袋式除塵器：http://www.qrzq.com.cn

自動化儀表常見故障及維修方法盤點！

自動化儀表是以自動化技術為基礎的一種設備，具有測量、記錄、顯示、報警等功能。在實際生產使用中，工藝陳舊或使用不當均有可能引起儀表故障，使其測量精確度有所降低，不利于生產安全。如何及時發現故障并予以解決，是大家應該考慮的問題。自動化儀表常見故障診斷自動化儀表常見故障診斷? 壓力傳感器（1）當壓力傳感器接口發生漏氣時，很可能就會出現實際壓力很高，但變送器顯示數據卻變化不大的現象。引發此故障的原因也有可能是接線錯誤或電源沒有插接好，以及傳感器的損壞。（2）對變送器加壓，輸出沒有變化，再次加壓則有變化，泄壓后，變送器回不到零位。造成此故障極有可能是傳感器的密封圈出現問題，如傳感器擰得過緊，致使密封圈進入引壓口，導致傳感器堵塞，此時若加壓的壓力不足，則輸出不會變化；當壓力超過時，密封圈被沖開，傳感器受到壓力，則會出現變化。發生此故障時，可拆下傳感器，觀察零位是否正常，若不正常加以調整，若正常應更換密封圈。出現不穩定，原因可能是傳感器本身出現故障或抗干擾能力較弱。（4）變送器和指針式壓力表出現較大偏差，此現象較為正常，只要將偏差范圍控制在規定標準以內即可。? 流量計（1）若流量儀表值達到***高，一般現場檢測儀表也會顯示***高，這時手動調節遠程調節閥大小，若流量值減小，說明是工藝問題；若流量值不變，應該是儀表系統的故障，需要檢測儀表信號傳輸系統、測量引壓系統等是否存在異常。（2）若流量指數異常波動，可以將系統由自動控制轉到手動，若依然存在波動狀況，說明是工藝原因所致；若波動減小，說明是PID參數問題或儀表問題。（3）若儀表流量達到***低，首先檢查現場檢測儀表，若現場儀表同樣顯示***低，則查看調節閥開度，開度為零說明故障發生在流量調節裝置上，若開度正常，極有可能是物料結晶、管道阻塞或壓力過低所致。若現場儀表正常，說明顯示儀表出現問題，其原因通常是機械儀表齒輪卡死、差壓變送器正壓室滲漏等。? 溫度控制儀表若儀表指示值變動較大，一直顯示***小或***大值，多為系統故障。原因可能是變送器的放大器失靈，或熱電阻、補償導線斷線。若儀表指示值快速振蕩，極有可能是控制參數PID調整不當。工業自動化儀表溫度指示系統多由熱電阻、熱電偶等測溫元件組成，采集完信號之后，借助變送器將其轉為標準信號，然后發送***DCS系統顯示出來。當DCS系統出現故障，溫度顯示為零時，首先應對輸入DCS模塊信號進行檢查，輸入信號為4mA，則變送器發出的信號與其一致。然后應分析儀表故障，測量熱電偶的信號，信號正常說明變送器極有可能是故障的發生處，由于變送器故障造成變送器輸出信號一直為4mA，導致DCS系統中溫度指示值在零位置處。遇此故障，應及時對變送器進行檢修處理，若依舊不能恢復，則應考慮更換變送器。? 物位儀表故障（1）液位儀表值達***高或***低時，根據現場檢測儀表進行判斷，若現場儀表正常，則將系統改為手動調控，查看液位是否變動，若液位能夠在某一范圍內保持穩定，說明是液位控制系統出現問題，反之則是工藝方面的原因。（2）對于差壓式液位儀表，當控制儀表與現場檢測儀表的顯示數據不符，且現場儀表不存在明顯異常時，檢查導壓管液封是否正常，若存在泄漏現象，補充密封液，儀表歸零；若不存在泄漏情況，初步推斷是儀表負遷移量出錯，需進行校正。（3）液位控制儀表的數據異常波動時，要根據設備容量分情況進行判斷，設備容量大的，通常是儀表出現問題；設備容量小的，要先檢查工藝操作，若工藝操作有所變動，極有可能是工藝原因導致的波動，反之就是儀表方面的問題。?微差壓變送器零點漂移嚴重當多臺微差壓變送器出現嚴重零點漂移，有些出現分時段的規律性時，造成這種現象的主要原因有以下幾點：（1）變送器質量不好；（2）導壓管路不暢通；（3）溫度影響；（4）機械位移影響。為了解決這一問題，我們首先要檢查導壓管路，檢測是否有應力的存在，如果發現有較大應力，就要進行應力消除工作。其次，變送器安裝不牢固就會產生機械位移，造成變送器零點漂移，因此需要檢查變送器安裝情況，檢查各變送器支架安裝是否牢固，如發現部分變送器支架安裝不牢固，就需要進行變送器緊固工作，此時故障基本可以被排除。?數字溫度（K型）儀顯示隨室溫變化補償回路故障是導致數字儀表隨控制室溫度變化而變化的主要原因，當出現這一現象時，首先要將儀表通入標準信號判斷是否時數顯儀出現故障。如數顯儀顯示與標準信號存在較大誤差，可以判定數顯儀存在故障。對數顯儀進行維修排除故障后，如數顯儀顯示依舊隨室內溫度發生變化，則此時需要檢測補償導線是否存在故障。如通過測試現場冷端和控制室溫差發現與儀表顯示誤差相當，則可初步判斷補償導線沒有補償作用，此時需要更換補償進行故障排除。?雙法蘭液位變送器顯示偏高并分時段波動對于安裝在常壓儲罐上的雙法蘭液位變送器，若在儀表設置好后初期顯示正常，液位變化時會出現較大誤差，靜液面時分時段顯示波動，此時往往會造成溢液或空罐而造成浪費或影響生產。產生這一故障的原因主要有以下三方面：（1）導壓管（毛細管）可能泄露；（2）介質過于粘稠；（3）罐體排氣不暢。進行故障分析時首先要考慮到要液位計不可能堵塞，需要著重分析液位計本身和介質性質，另外還需要考慮環境因素的影響。從液位計分時段波動的現象可以判斷出其對溫度敏感，可初步判斷可能是罐裝的導壓介質不正常，毛細管有空隙，然后將負壓法蘭移***下方觀察一段時間，如果情況有所改善，則可以判斷出為負壓毛細管有氣隙，將毛細管拆除后故障即可排除。?流量計不顯示流量計不顯示故障處理思路及處理措施：***，檢查電源接線、電源等級，確保電源等級及接線正確；第二，檢查顯示器插鍵是否松動，若松動，便需要重新插緊顯示器插件；第三，檢查內部變壓器或保險管是否燒壞，如燒壞則需要更換變壓器或保險。同時要注意轉換器向下安裝會造成管道中液體向轉換器滲漏，造成絕緣下降，甚***短路，因此一定要嚴格按照轉換器安裝規程進行正確安裝。?調節閥出現故障調節閥現場常見問題是閥不動作、震蕩、振動、動作遲緩、泄漏量大，下面逐個對這些故障進行分析：1.閥不動作***種現象是無氣源、無信號，造成這種現象的原因主要有一下3個方面：氣源未打開或氣源壓力太少；氣源含有雜質導致氣源管或過濾器、減壓閥堵塞；過濾器減壓閥堵塞或故障。第二種現象有氣源、無法動作，此時需要根據故障現象進行相應的檢修處理：（1）現象：DCS 指令信號無輸出，此時需要檢查相應的指令線；（2）現象：定位器無顯示、無輸出：此時需要更換定位器；（3）定位器氣路輸出泄露：則需要進行焊接工作消除泄露現象；（4）現象：閥桿或閥芯卡澀、變形：此時需根據實際損壞情況進行處理或更換；（5）現象：手輪位置不對：此時需要將手輪調節到釋放位置。2.調節閥震蕩當氣源壓力滿足要求，指令信號也穩定，但調節閥的動作仍不穩定時，首先需要檢查定位器位置是否正確，并進行相應處理；其次檢查定位器自身是否發生故障：若定位器發生故障需要檢修或者更換定位器；此外，檢查定位器輸出管路是否漏氣，消除漏氣現象；***后檢查閥桿運動與接觸部分是否順暢，若不順暢則需要加潤滑劑或重新安裝閥桿。3.調節閥振動此時可按照故障現象進行相應處理：安裝底座不穩：加固底座；附近有振動設備引起：消除振源；閥芯與襯套磨損嚴重：更換襯套；調節閥選型不對：更換合適的閥門；閥門介質流向與關閉方向相反：改變閥安裝方向。4.調節閥動作遲緩此時可按照故障現象進行相應處理：氣動薄膜執行機構中膜片破損泄漏：更換膜片；執行機構中O型圈破損：更換O 型密封圈；閥體內有粘物堵塞：消除堵塞；閥桿不直導致摩擦阻力大：處理閥桿。5.調節閥泄漏量大此時可按照故障現象進行相應處理：閥芯被磨損，內漏嚴重：消除內漏；閥杠長短不合適，閥未調好關不嚴：調整閥桿，調整閥；閥體內密封環壞：更換密封環；介質壓差太大，執行機構關不嚴：增大氣源，改進執行機構；閥內有異物：清除異物；氣源壓力低或接頭氣管漏氣：調整氣源，消除泄漏。自動化儀表故障診斷方法自動化儀表故障診斷方法? 定義自動化儀表是指由傳感元件組成、具有測量及顯示等功能的器具設備，通常由傳感器、變送器和顯示器構成。因操作簡單、精確度和清晰度高，在眾多行業被廣泛應用。按照用途可分為流量儀表、壓力儀表、溫度儀表、物料儀表等。? 故障診斷方法在使用過程中，自動化儀表可能會出現各種故障，為盡快恢復正常，降低損失，需掌握幾種基本的故障判斷方法。（1）外觀檢查對儀表的表盤、外殼、指針、旋鈕等進行檢查，然后檢查各種插件和連線，另外還有保險絲、繼電器、元件焊點、零部件排列等，觀察這些部位是否處于正常狀態。（2）開機檢查觀察機內的各發光元件是否正常發光；是否發出異常聲音，是否出現冒煙、放電等異常現象，或有焦糊等異味散發；電機等發熱元件的溫度是否在規定范圍內；機械傳動部分、齒輪是否整齊嚙合，有無變形、磨損或卡死的情況。（3）電壓法借助萬用表測量可能出現故障部分的電壓，包括：直流電壓測量，如電子管、直流供電電壓、集成塊各引出角對地電壓；交流電壓測量，如交流穩壓器輸出電壓。（4）斷路法在初步判定后，將可能出現故障的部分與整個電路切斷，觀察故障是否會消失。自動化儀表的維護措施自動化儀表的維護措施? 儀表方面儀表外觀表面應時時保持整潔干凈，機械滑動部分更應加強重視，一旦有運轉不靈活或銹蝕的傾向，應立即對其擦拭、潤滑。在化工廠、鍋爐房等腐蝕性強、易產生大量粉塵的地方，必須對電機、電位器、傳動齒輪等部件進行擦洗檢查，變送器、閥門密封、插頭插座等均應保持清潔，這是儀表正常工作的基礎。? 人為方面首先，應有較為健全的儀表檢修制度，并能夠得以落實；其次檢修小組每天都要做好巡視工作；***后，變送器的維護中應重視線性、耐壓、變差等指標，將調零彈簧的位置調到***佳處，以便輸出信號能均勻沉降，不會出現突跳的情況。

環保人必須了解的水質等級和污水處理標準

水質等級和污水處理標準有什么關系？洽談污水處理項目時客戶往往會問：你們的設備、工程出水水質能達到幾類。實際上污水處理設備的出水標準和水質分類是不同的概念。今天我們就來聊一聊水質等級和污水處理標準。水質等級我國，依據地表水水域環境功能和保護目標，將水質級別劃分為五類，每個級別的水從功能用途上區分較為明顯。I類。主要適用于源頭水、國家自然保護區。這類水經簡單處理消毒后可作為飲用水。典型I類水質湖泊為洱海、撫仙湖、瀘沽湖、班公湖，而著名的千島湖則是Ⅰ類水質重要水庫。I類水大多清澈見底II類 。主要適用于集中式生活飲用水地表水源地一級保護區、珍稀水生生物棲息地、魚蝦類產卵場、仔稚幼魚的索餌場等。II類水經凈化處理（如絮凝、沉淀、過濾、消毒等）后，也可作為飲用水。II類水III類 。主要適用于集中式生活飲用水地表水源地二級保護區、魚蝦類越冬場、洄游通道、水產養殖區等漁業水域及游泳區。此類水需要經過深度處理才可供生活飲用。III類水IV類。主要適用于一般工業用水區及人體非直接觸的娛樂用水區。IV類水Ⅴ類 。主要適用于農業用水區及一般景觀要求水域。V類或者劣V類（點擊圖片查看大圖↓↓↓）地表水環境質量標準基本項目標準限值 單位：mg/L水質等級是根據水中所含溶氧量、金屬元素、微生物、化學物質等多達八十項指標來測算的。當然各類水的外觀特征差異還是比較明顯的。水質等級和污水處理標準是不同的概念。污水處理標準根據城鎮污水處理廠排入地表水域環境功能和保護目標，以及污水處理廠的處理工藝，將基本控制項目的常規污染物標準值分為一級標準、二級標準、三級標準。一級標準分為A標準和B標準。部分一類污染物和選擇控制項目不分級。一級A、一級B指的是《城鎮污水處理廠污染物排放標準》GB18918-2002 中的規定： 一級標準的A標準是城鎮污水處理廠出水作為回用水的基本要求。當污水處理廠出水引入稀釋能力較小的河湖作為城鎮景觀用水和一般回用水等用途時，執行一級標準的A標準。城鎮污水處理廠出水排入GB3838地表水Ⅲ類功能水域（劃定的飲用水水源保護區和游泳區除外）、GB3097海水二類功能水域和湖、庫等封閉或半封閉水域時，執行一級標準的B標準。城鎮污水處理廠出水排入GB3838地表水Ⅳ、Ⅴ類功能水域或GB3097海水三、四類功能海域，執行二級標準。非重點控制流域和非水源保護區的建制鎮的污水處理廠，根據當地經濟條件和水污染控制要求，采用一級強化處理工藝時，執行三級標準。但必須預留二級處理設施的位置，分期達到二級標準。（點擊圖片查看大圖↓↓↓）所以說看似農村污水項目一級A和一級B標準差距不大，從技術和投入來說還是有一定差距的。一級B出水大致和V類標準相當，一級A出水需要經過人工濕地或進一步凈化才能達到IV類標準。

硝化反硝化系統加堿量的計算！

硝化反應過程：在有氧條件下，氨氮被硝化細菌所氧化成為亞硝酸鹽和硝酸鹽。他包括兩個基本反應步驟：由亞硝酸菌（Nitrosomonas sp）參與將氨氮轉化為亞硝酸鹽的反應；硝酸菌（Nitrobacter sp）參與的將亞硝酸鹽轉化為硝酸鹽的反應，亞硝酸菌和硝酸菌都是化能自養菌，它們利用CO2、CO32-、HCO3-等做為碳源，通過NH3、NH4+、或NO2-的氧化還原反應獲得能量。硝化反應過程需要在好氧（Aerobic或Oxic）條件下進行，并以氧做為電子受體，氮元素做為電子供體。其相應的反應式為： 亞硝化反應方程式： 55NH4++76O2+109HCO3→C5H7O2N﹢54NO2-+57H2O+104H2CO3 硝化反應方程式： 400NO2-+195O2+NH4-+4H2CO3+HCO3-→C5H7O2N+400NO3-+3H2O 硝化過程總反應式： NH4-+1.83O2+1.98HCO3→0.021C5H7O2N+0.98NO3-+1.04H2O+1.884H2CO3 通過上述反應過程的物料衡算可知，在硝化反應過程中，將1克氨氮氧化為硝酸鹽氮需好氧4.57克（其中亞硝化反應需耗氧3.43克，硝化反應耗氧量為1.14克），同時約需耗7.14克重碳酸鹽（以CaCO3計）堿度。 在硝化反應過程中，氮元素的轉化經歷了以下幾個過程：氨離子NH4-→羥胺NH2OH→硝酰基NOH→亞硝酸鹽NO2-→硝酸鹽NO3-。 二、反硝化細菌 反硝化反應過程：在缺氧條件下，利用反硝化菌將亞硝酸鹽和硝酸鹽還原為氮氣而從污水中逸出，從而達到除氮的目的。反硝化是將硝化反應過程中產生的硝酸鹽和亞硝酸鹽還原成氮氣的過程，反硝化菌是一類化能異養兼性缺氧型微生物。當有分子態氧存在時，反硝化菌氧化分解有機物，利用分子氧作為***終電子受體，當無分子態氧存在時，反硝化細菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽中的N3+和N5+做為電子受體，有機物則作為碳源提供電子供體提供能量并得到氧化穩定，由此可知反硝化反應須在缺氧條件下進行。從NO3-還原為N2的過程如下： NO3-→NO2-→NO→N2O→N2 反硝化過程中，反硝化菌需要有機碳源（如碳水化合物、醇類、有機酸類）作為電子供體，利用NO3-中的氮進行缺氧呼吸。其反應過程可以簡單用下式表示： NO3-+4H(電子供體有機物)→ 1/2N2+H2O+2OH-NO2-+3H(電子供體有機物)→ 1/2N2+H2O+OH- 綜上所述，硝化反應每氧化1g氨氮耗氧4.57g,消耗堿度7.14g,表現為PH值下降，在反硝化過程中，去除硝酸鹽氮的同時去除碳源，這部分碳源折合DO2.6g,另外，反硝化過程中補償堿度3.57g。 3、硝化反硝化的堿度平衡1、一般來說，在硝化反應中每硝化lgNH3-N需要消耗7.14g堿度，所以硝化過程中需要的堿度量可按下式計算：堿度＝7.14×QΔCNH3-N×10-3   (1)式中：Q為進入濾池的日平均污水量，m3／d； ΔCNH3-N為進出濾池NH3-N濃度的差值，mg／L； 7.14為硝化需堿量系數，kg堿度／kgNH3-N。 2、對于含氨氮濃度較高的工業廢水，通常需要補充堿度才能使硝化反應器內的pH值維持在7.2～8.0之間。計算公式如下：堿度＝K×7.14×QΔCNH3-N×10-3  (2)式中，K為安全系數，一般為1.2～1.3。3、實際工程中進行堿度核算應考慮以下幾部分：入流污水中的堿度，生物硝化消耗的堿度，分解BOD5產生的堿度，以及混合液中應保持的剩余堿度。要使生物硝化順利進行，必須滿足下式： ALKw＋ALKc＞ALKN＋AlKE （3）如果堿度不足，要使硝化順利進行，則必須投加純堿，補充堿度。投加的堿量可按下式計算：ΔALK＝（ALKN＋ALKE）—（ALKw＋ALKc）  （4）式中： ΔALK為系統應補充的堿度，mg／L； ALKN  為生物硝化消耗的堿量；ALKN一般按硝化每kgNH3-N消耗7.14kg堿計算。 ALKE  為混合液中應保持的堿量，ALKE一般按曝氣池排出的混合液中剩余50mg/L堿度(以Na2CO3計)計算。 ALKw 為原污水中的總堿量； ALKc 為BOD5分解過程中產生的堿量；ALKc與系統的SRT有關系： 當SRT＞20d時，可按降解每千克BOD5產堿0.1kg計算；當SRT＝10～20d時，按0.05kgALK/kgBOD5；當SRT＜10d時，按0.01gALK/kgBOD5。Q為進入濾池的日平均污水量，m3／d；ΔCNH3-N為進出濾池NH3-N濃度的差值，mg／L；7.14為硝化需堿量系數，kg堿度／kgNH3-N。ΔALK為系統應補充的堿度，mg／L；ALKN  為生物硝化消耗的堿量；ALKN一般按硝化每kgNH3-N消耗7.14kg堿計算。ALKE  為混合液中應保持的堿量，ALKE一般按曝氣池排出的混合液中剩余50mg/L堿度(以Na2CO3計)計算。ALKw 為原污水中的總堿量；ALKc 為BOD5分解過程中產生的堿量；ALKc與系統的SRT有關系：